курсач( 357)

0,429

149,16

4

5,6

2,7

1,64

0,315

109,53

5

7,0

2,7

2,05

0,228

79,28

6

8,4

2,7

2,46

0,177

61,54

7

9,8

2,7

2,87

0,135

46,94

8

11,2

2,7

3,28

0,111

38,59

9

12,6

2,7

3,69

0,090

31,29

10

14,0

2,7

4,1

0,076

26,43

1.6. Вычисление осадки фундамента

Основным методом определения полной (конечной) осадки фундаментов является метод послойного суммирования. По этому методу осадка каждого элементарного слоя, выделенного ниже подошвы фундамента, определяется по формуле

S=

где S — конечная осадка отдельного фундамента, см;

n — число слоев, на которое разделена по глубине сжимаемая зона основания;

hтолщина i-го слоя грунта основания, см;

a- показатель относительной сжимаемости, МПа.

a=;

Для определения «а» в приложении даны результаты испытания грунтов на сжимаемость. По данным задания следует построить компрессионные кривые для каждого из трёх грунтов площадки строительства в соответствующем масштабе.

Коэффициент сжимаемости определяется по зависимости

а =

где e — коэффициент пористости при нагрузке Р;

е — то же, при нагрузке Р.

Давление Р (в МПа) принимается равным бытовому давлению в середине рассматриваемого пласта грунта, давление Р- равным сумме бытового и дополнительного давления в середине тою же пласта.

Расчет конечной осадки фундамента удобно выполнять в табличной форме (табл. 3).

Таблица 3. Расчет конечной осадки

№ п.п

hi, см

Pz ср

P1=Pб

P2=Pzср+P1

e1

e2

a

a0

Si, см

1

140

0,256

0,020

0,276

0,577

0,524

0,117

0,075

2,7

2

140

0,178

0,028

0,206

0,575

0,532

0,115

0,073

1,83

3

110

0,132

0,037

0,169

0,574

0,541

0,141

0,090

1,31

4

30

0,113

0,160

0,292

0,475

0,454

0,186

0,123

0,41

5

140

0,093

0,169

0,262

0,474

0,460

0,151

0,100

1,3

6

140

0,069

0,185

0,254

0,472

0,461

0,159

0,105

1,01

7

140

0,054

0,199

0,253

0,470

0,461

0,167

0,111

0,84

8

60

0,045

0,210

0,255

0,453

0,441

0,267

0,171

0,46

Сумма Si

9,86

Задача расчета по второму предельному состоянию (по деформациям) сводится к удовлетворению условия SS,

где S — расчетная величина деформации основания;

S — предельная величина деформации основания, принимаемая согласно СНиП, которая не должна превышать полной равномерной осадки опоры — 1,5, разности полных равномерных осадок смежных опор — 0,5;

где L — длина меньшего примыкающего к опоре пролета, выраженная в метрах и принимаемая не менее 25 м.

В нашем случае

S=9,86 см˂ S=1.5=1.5=10,06 см.

Значение осадки не превышает допустимое, поэтому необходимости устройство искусственного основания нет

1.7.Вычисление устойчивости фундамента на сдвиг и опрокидывание

Расчёт устойчивости против опрокидывания производится по формуле:

, где

Мопр-опрокидывающий момент;

Муд-мометн, противодействующий опрокидыванию;

т-коэффициент условий работы; т=0.8

Расчёт устойчивости против сдвига производится по формуле:

, где:

Тсдв- расчётная сдвигающая сила;

Тпр-сила, противодействующая сила;

т-коэффициент условий работы; т=0.8

Условия против сдвига и опрокидывания выполняются.

2.СВАЙНЫЙ ФУНДАМЕНТ

2.1. Основные положения по расчету и проектированию свайных фундаментов

Фундаменты из забивных свай рассчитываются в соответствии с требованиями СНиП по двум предельным состояниям:

а)по предельному состоянию первой группы (по несущей способности): по прочности — сваи и ростверки, и по устойчивости — основания свайных фундаментов;

б)по предельному состоянию второй группы (по деформациям) – основания свайных фундаментов.

Расчет по несущей способности производится на усилия от расчетных нагрузок. Этому расчету подлежат: по прочности — все виды свай и ростверков; по устойчивости — основания, подвергающиеся регулярно действующим горизонтальным нагрузкам, а также основания зданий и сооружений, расположенных на откосах, и оснований свайных фундаментов из свай-стоек.

Расчет по деформациям оснований свайных фундаментов из висячих свай производится на усилия от нормативных нагрузок с учетом нормативных характеристик грунтов.

2.2. Выбор глубины заложения подошвы свайного ростверка и назначение его размеров

Глубина заложения подошвы плиты свайного ростверка назначается в зависимости от инженерно-геологической обстановки строительной площадки:

а)в крупнообломочных грунтах, песках крупных и средней крупности — на любом уровне, если эти грунты простираются ниже глубины промерзания и напорные грунтовые воды отсутствуют;

б)в глинистых и суглинистых, а также мелких и пылеватых песчаных грунтах — вне пределов промерзания с запасом не менее 0,25м;

в)в русле реки — на любом уровне (в том числе выше дна русла реки) при отсутствии промерзания воды до дна, но не менее чем на L = 0,25м ниже уровня низкого ледостава, где L — толщина льда, м.

Примем глубину заложения подошвы свайного ростверка равную 1,2м, назначим его размеры:

l=lk+2(0.2÷0.4)=7,0+2·0.4=7,8м;

b=bk+2(0.2÷0.4)=1,6+2·0.4=2,4м.

2.3. Расчёт и конструирование свайного фундамента

При расчете висячих свай считается, что передаваемая на сваи нагрузка уравновешивается сопротивлением груша под нижним концом сваи и силами трения грунта по ее боковой поверхности. Прежде всего необходимо выбрать тип сваи, назначить длину и размеры поперечного сечения сваи.

2.3.1. Выбор типа и марки сваи

Длину сваи назначают такой, чтобы ее острие было заглублено в плотный несущий слой грунта не менее: в мелкозернистые пески и супеси — 2,0м, в пески средней крупности, твердые глины и суглинки -1,0, в крупнозернистые гравелистые пески и галечники — 0,5м.

lсв=la+lr+lн.сл.=0,6+6,5+1,9=9,0м

la –глубина заделки сваи в ростверк, м;

lr –расстояние от подошвы плиты до кровли несущего слоя, м;

lн.сл –заглубление в несущий слой, м.

Рекомендуется применять железобетонные сваи квадратного сечения размером 250×250 или 300×300 мм.

Примем марку сваи С 9 — 30. Длина сваи 9м, продольная арматура 4 диаметром 12, поперечное сечение 30×30 см.

2.3.2. Определение несущей способности одиночной сваи при вертикальной нагрузке



Страницы: Первая | ← Назад | ... | 2 | 3 | 4 | Вперед → | Последняя | Весь текст


Предыдущий:

Следующий: